Энкодер купить Украина www.sensor.dp.ua.

Эп^ора давлений для клепаных балок мало отличается от приведенной^ на рис. 76 эпюры давлений для сварных балок. Для расчета действительная эпюра давлений заменяется условной, изображаемой прямоугольником, у которого ордината рх — р0 = const, а абсцисса равна условной длине распределения давления z (4.11). В среднем для сварных и клепаных балок можно принимать г0 = 2,6г. Все сказанное выше относится к балкам без ребер жесткости или, что то же самое, к балкам с большими расстояниями между ребрами. Так как ребра жесткости являются опорами для пояса, они воспринимают часть давления, разгружая при этом стенку. При учете разгружающего влияния ребер напряжение смятия кромки вертикальной стенки под сосредоточенным грузом Р будет равно [18]

где I — коэффициент, завися-

/ я \з 2Jn щииот параметра а )

а — расстояние между ребрами.

Рис 76. Эпюра давлений на стенку для сварных балок

На рис. 77 дан график коэффициента | для сварных балок. Обычно в сварных балках влияние ребер не сказывается (£ = 1) при а >> 706, и заметное уменьшение напряжений смятия получается лишь при а = (40ч-50) 6. Так часто располагать целесообразно только короткие ребра, длины которых должны быть не менее 0,ЗА, где h — высота стенки.

В кранах большой грузоподъемности с многокатковыми опорами при расстояниях между колесами в балансирных тележках

Ь < -~- = 1,3г величина ам от груза Р будет увеличиваться за

счет влияния соседнего колеса. На рис. 78 показан предельный

случай, когда b — -у-. При этом имеет место лишь выравнивание

давлений рх вдоль стенки.

Что касается распределения напряжений сжатия ау по высоте стенки, то закон их изменения может быть достаточно хорошо выражен, если действительную нагрузку на стенку балки (на рис. 79, а показана штриховой линией) схематизировать в виде треугольника. Тогда в сечении балки под грузом [17] на расстоянии у от верхней кромки стенки