Величины о'гк и т можно получить расчетным путем [42].

Важно отметить, что ark > оггЛ., т. е. определение сниженного предела выносливости по формуле (3.16) вместо формулы (3.18) обеспечивает решение в запас надежности, поскольку cr** > a*ft.

Если в месте развития усталостной трещины имеются остаточные сжимающие напряжения и в результате статического нагружения образцов напряжениями ап величина остаточных сжимающих напряжений уменьшается, определение а** по формуле (3.18) сохраняется, но при этом a'rh < ork и cr** < o*k. Подобные случаи встречаются сравнительно редко.

Если перегрузочные напряжения оп в количестве пп циклов действуют при коэффициенте асимметрии цикла rl9 а вторая ступень имеет место при коэффициенте асимметрии цикла г, то принимая для усталостной кривой 6 (рис. 60, в) ту же степень длительности перегрузки, что и для усталостной кривой 7, получим

Подставляя пп в формулы (3.16), (3.17) и (3:18) вместо пп, найдем сниженные значения пределов выносливости в этих случаях.

Определим значение приведенного напряжения нестационарного режима нагружения. Под приведенным напряжением опр подразумевается напряжение с такой амплитудой стационарного режима, действие которого по эффекту накопления повреждения эквивалентно данному нестационарному режиму. Введение в расчет приведенных напряжений способствует снижению веса конструкций, поскольку опр < сгтах. Испытываемые конструкцией напряжения а >> ork называются перегрузочными.

Если у всех циклов коэффициенты асимметрии г одинаковы, то, определяя из уравнения ofNi = o%pNq значение Ni и подставляя его в выражение линейного закона накопления усталостного повреждения (3.15), находим

откуда

Приведенное напряжение можно определить также для числа циклов N = S ni < #о- Тогда