Сварные соединения 7

Формула (1.8) справедлива, если силовой поток при переходе с присоединяемого элемента на сварные швы не подвергается искажению. Так, например, для случая прикрепления сечения двутаврового типа (рис. 3) момент инерции сечения швов, прикрепляющих стенку Jсв = 2∙0.7∙hш∙(h3/12) должен соответствовать изгибающему моменту, действующему на стенку, а прикрепляющих полки:

- изгибающему моменту, действующему на полки.

При одновременном действии в одном и том же сечении углового шва срезывающих напряжений в двух направлениях расчет производится на равнодействующую этих напряжений.

Поясные (связующие) швы изгибаемых элементов при наличии поперечных сил нагружены касательными напряжениями и рассчитываются по формулам (4.8) или (4.9).



Усталостные испытания сварных швов для конструкций присоединения как лобовыми, так и фланговыми швами показывают, что пределы выносливости на срез сварных швов при симметричном τ-1 и отнулевом τ0 циклах примерно равны пределам выносливости присоединяемых элементов σ-1 и σ0 при тех же циклах, т. е. для равнопрочного присоединения площадь среза сварных швов должна быть равна площади поперечного сечения присоединяемых элементов. Если площадь среза сварных швов определить по равнопрочности с присоединяемыми элементами, исходя из соотношения допускаемых напряжений в условиях однократного нагружения, когда τсв = 0.6 [σ], то в условиях переменных (многократно повторяемых) напряжений прочность швов будет обеспечена, и разрушения будут происходить по основному металлу.