Нормальное критическое напряжение а1Кр вычисляется в предположении упругого защемления пластинки по кромке, примыкающей к сжатому поясу, и свободного ее опирания по горизонтальному ребру, отстоящему от указанной крайней кромки на расстоянии Ьг. Для средних условий упругого защемления при ам = 0 величина а1Кр определяется по выражению

а при ам ф 0 и \ix = у- <; 2, поскольку сминающие напряжения препятствуют выпучиванию стенки при изгибе, — по выражению

что дает несколько большие значения критического напряжения в1Кр> Критические напряжения смятия будут равны

где коэффициент К равен 360 для \ix = 1,0, 420 для р,х = 1,5 и 450 для \1г = 2,0. Из сравнения с формулой (4.93) видно, что наличие продольного ребра значительно снижает критические напряжения смятия, т. е. в этом смысле ухудшает условия устойчивости стенки. Это очевидно также из сравнения поверхностей выпучивания при потере устойчивости пластинки (рис. 105, в, г). Если

-у- > 2, то при вычислении а1кр и aMiKp принимается а = 2Ьг.

Критические касательные напряжения т1Кр определяются по формуле (4.83) с подстановкой в нее размеров проверяемой пластинки.

Проверка второй пластинки, расположенной между продольным ребром и растянутым поясом, при расчете по методике допускаемых напряжений производится по формуле, аналогичной формуле (4.94),

а при расчете по методике предельных состояний — по формуле

гДе а2 и ам% — нормальное и сминающее напряжения на уровне расположения продольного ребра жесткости; а2Кр> оМщКр и х%Кр —