зкении постоянного модуля упругости). Таким образом, должно быть соблюдено неравенство

Практически ширину Ъ неокаймленного' сжатого пояса балки допускают несколько меньшей, принимая Ъ ^ 306, что, как показывают более точные решения [19], обосновано. При этом полагая

в неравенстве (4.109) -у = 15, найдем акр = 3600 кгс/см2. Для

стали с другими значениями предела текучести найденные зна-

h т/2100 ~

чения -у следует умножить на у Так как окаймление

сжатого пояса продольными ребрами конструктивно нежелательно, то обычно путем увеличения толщины пояса за счет уменьшения толщины стенки соотношение Ь ^ 306 не нарушается. Что касается укрепления сжатого пояса дополнительными короткими ребрами, оно возможно, но при большом количестве коротких ребер, длиной в данном случае не менее 0,756, также нежелательно. В табл. 27 приведены значения коэффициента k (4.108) в функции отношения расстояния между ребрами а± к ширине пластинки А. Из (4.108), подставляя акр = 3600 кгс/см2, находим ft и уже при h = 276 получается аг ^ А, что практически едва ли приемлемо.

Таблица 27

Значения коэффициента k для определения критических сжимающих напряжений прямоугольной пластинки, имеющей три края опертыми, а четвертый — свободным

Пояс у коробчатых балок. Сжатый пояс можно рассматривать как опертую по четырем сторонам пластинку, подвергнутую с д^ух сторон равномерному сжатию (рис. 105, д). При этом наименьшее значение нормальных критических напряжений [см. также (4.107)]

а при учете защемления по двум сторонам