Здесь М — изгибающий момент, действующий в сечении балки; J — момент инерции сечения балки брутто; г — радиус выреза

в стенке балки; у = уг = --условные обозначения; р —

расстояние от центра выреза до площадки под углом q>, для которой определяется напряжение аф.

В поперечном сечении при ф = из формулы (4.65) найдем,

что

Из выражения (4.66) видно, как изменяется по высоте балки коэффициент концентрации напряжений feT=(l+Yi)- На кромке отверстия при р = г величина kT = 2. С увеличением расстояния р значение kT быстро падает и, например, при р = 1,5г

kT= 1 + (-f)"*

При р = г, т. е. на контуре выреза (рис. 97, а),

Зависимость (4.65) справедлива для вырезов, диаметр которых h h

d = 2r ^ -у. При d = — напряжение на кромке выреза в точках п при ф = ± равно

т. е. получает то же значение, что и в крайнем волокне балки (точки т) При всех значениях d < -~ напряжения на кромке

выреза меньше, чем в крайнем волокне балки.

Тензометрические исследования напряженного состояния пластин с вырезами в условиях чистого изгиба, выполненные на кафедре подъемно-транспортных машин Ленинградского политехнического института, показали, что при круглых вырезах диаметром d > -|- напряжения в крайнем волокне пластины в центральном сечении в точках т сохраняют свое значение (4.68), вычисленное для сечения брутто. Напряжения в точках п при h

d > -g- больше, чем в точках т, и растут с увеличением а =

= -^g£. Ha рис. 97, б в качестве примера показано экспериментальное распределение напряжений по сечению изгибаемой по-