При ф = 0 или ф = я, т. е. в точках п cx$ = —4а0 = —4т.

Следовательно, для большой пластинки, находящейся в условиях чистого сдвига, наибольшее тангенциальное напряжение по контуру отверстия в четыре раза больше касательных напряжений, вызывающих этот чистый сдвиг. Аналогично формуле (4.70) из уравнений (4.59) найдем, что в районе круглого выреза

Напряжение г определяется для сечения балки брутто.

Так как в районе выреза нормальные напряжения возникают как от действия изгибающего момента, так и от действия перерезывающей силы, они должны алгебраически суммироваться. Так, например, на контуре круглого отверстия

где kM = sin ф — sin Зф и № = —4 cos 2ф — коэффициенты концентрации при номинальных напряжениях о, вычисленных по сечению брутто для точек пересечения с контуром отверстия, и т, которые можно определять как средние по площади сечения

брутто, -т. е. принимая т =^--

Уменьшение концентрации напряжений на кромках вырезов достигается за счет формы вырезов и, особенно при больших размерах вырезов, с помощью усиления их кромок. Так, если для растягиваемой широкой пластины сравнить круглый и эллиптический вырезы (рис. 96) при b = г, то, например, при а = 2Ь концентрация напряжений у эллиптического выреза в точках с составит 2сг0, в то время как у круглого выреза она равна За0. Весьма целесообразно заменять эллиптическими вырезами прямоугольные. На рис. 98 приведены примеры конструктивного оформления усилений кромки вырезов. В целях снижения напряжений на кромках вырезов рекомендуется утолщенный лист принимать [123]

где о и т — действующие на кромке выреза напряжения; k — коэффициент, зависящий от отношения

При наличии накладного листа 62 = 6! — б. Размеры сечения окаймляющей полосы определяется из условия 83t = бх -j-.